强震过程软弱层带地震动响应及大型滑坡启动机制研究
崔圣华
(成都理工大学 地质灾害防治与地质环境保护国家重点实验室,四川 成都 610059)
Seismic responses of wake interlayer and initiation mechanisms of large landslides during strong earthquake#br#
CUI Shenghua
(State Key Laboratory of Geohazard Prevention and Geoenvironment Protection,Chengdu University of Technology,Chengdu,Sichuan 610059,China)
摘要 博士学位论文摘要:在构造活跃的高山峡谷区,山体内部广泛发育原生或次生弱带,如软弱岩带、断层带、风化壳等;由于该地区也是地震多发区,使得这些弱带成为控制斜坡稳定性的关键带,最显著实例为2008年汶川Ms 8.0地震诱发的最大滑坡——大光包滑坡(DGB landslide),滑带背景是先期层间错动带,至今引起国内外广泛关注和持续研究,其地震诱发机制仍不清楚。针对斜坡关键弱带地震动响应及控滑机制关键科学问题,基于9 a大光包滑坡持续工程地质调查,开展多种手段测试、系列振动台模型试验及数值模拟,探究大光包滑坡启动机制问题。主要内容如下:
(1) 首先,在对汶川地震动、大光包地质环境分析基础上,确定软弱层带岩体建造及改造特征、构造分带及构造岩划分、物质组成、岩体结构描述、水文地质特征,结果表明大光包斜坡是含有关键弱带(层间错动带)的大型岩质斜坡、强震过程层间错动带剪滑破坏是大光包滑坡启动的关键,提出了强震过程由层间错动带主控的大型滑坡启动地质模型。
(2) 为全面揭示层间错动带静动力学特性,采用现场大剪、室内直剪、DPRI环剪和MTS动三轴试验手段,考虑静动力学条件、含水率、排水条件、围压条件等多种试验方案,得出干噪软弱层带内聚力范围为20~320 kPa,内摩擦角范围为15°~41°,认为干燥条件不太可能触发大光包滑坡突然失稳,水是降低材料库仑摩擦的重要因素。
(3) 通过概化大光包滑坡含软弱层带地质体模型,开展了13次振动台模型试验,分析软弱层带土压力、加速度和位移响应基本特征,及地震因素(激振强度(0.05 g~0.8 g)、激振频率(5~15 Hz)、强度–频率耦合作用、激振持时)和地质因素(软弱层带厚度、埋深、组数及产状)对位移、土压力、Arias强度的影响规律,首次提出地震软弱层带“动力非协调变形响应”概念,并揭示了动力非协调变形4种基本模式和6大工程地质效应,进一步基于弹性波动力学理论和地震波射线理论建立了动力非协调变形响应数学模型,理论模型对振动台模型计算结果与振动台试验结果相吻合。
(4) 利用MTS动三轴试验和PFC数值模拟,揭示了岩体动力损伤特征和软弱层带扩容动力过程;揭示出动力过程振幅衰减系数和延迟时间决定的变形差异造成的应力分异和叠加,导致了软弱层带动力非协调变形;拉压交替作用下非均质岩体差异性卸荷回弹、局部应力集中、封闭应力导致的动力非协调变形是岩体动力致损成因;认为岩体动力扩容机制包括提出的动力非协调变形致损扩容和屈服后传统的剪胀、拉张扩容。
(5) 引入岩体裂隙导水系数参数,基于Joukowsky瞬态流理论,建立了考虑水击的软弱层带抛物线型库仑强度准则,获得了地下水位高度与软弱层带抗剪强度关系;对大光包滑坡计算表明,最大水击压力近20 MPa、滑带抗剪强度可降为0。
(6) 基于上述研究,认为滑前大光包层间错动带位于地下水位之下,地震中地下水强力挤入层间错动带扩容空间,导致滑带抗剪强度骤降,前缘锁固段突然剪段,滑坡高速启动;提出强震过程由层间错动带主控、软弱层带非协调变形致损、水力激发的大光包滑坡启动过程机制模型。
关键词 :
边坡工程 ,
软弱层带 ,
岩体损伤 ,
非协调变形 ,
动力扩容 ,
强震滑坡启动机制
[1]
李麟玮,吴益平,苗发盛,廖 康,张龙飞. 基于变分模态分解与GWO-MIC-SVR模型的滑坡位移预测研究 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(6): 1395-1406.
[2]
杜时贵1,2. 大型露天矿山边坡稳定性等精度评价方法 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(6): 1301-1331.
[3]
张振华1,2,钱明明1,位 伟3. 基于改进破坏接近度的千将坪岸坡失稳机制分析 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(6): 1371-1384.
[4]
赵高文1,2,姜元俊1,乔建平1,孟华君3,杨宗佶1. 不同密实条件的滑坡堰塞坝漫顶溃决实验 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(6): 1496-1505.
[5]
罗 强1,2,朱江江1,2,张瑞国1,2,蒋良潍1,2,张 正1,2. 砂土边坡稳定性土工离心模型试验 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(5): 1252-1259.
[6]
吕 谦1,2,陶志刚1,2,李兆华1,2,何满潮1,2,安文博3. 恒阻大变形锚索弹塑性力学分析 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(4): 792-800.
[7]
孙超伟1,柴军瑞1,2,许增光2,覃 源2,李 刚1. 基于Hoek-Brown强度折减法的边坡稳定性图表法研究 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(4): 838-851.
[8]
李 伟1,詹良通1,王 康2. 水力作用下平面滑动岩质边坡极限倾角解析计算 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(4): 876-886.
[9]
夏元友,陈春舒. 考虑土体多参数非均质性及各向异性锚固边坡抗震稳定性极限分析 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(4): 829-837.
[10]
孙建生. 基于有限元应力载荷宏观刚性滑裂面极限平衡抗滑稳定计算理论 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(4): 862-875.
[11]
陈小平1,2,黄 勋1,2. 强度折减中滑坡启动阶段的动力分配原理 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(4): 809-819.
[12]
曾 鹏,陈 语,李天斌. 基于拟牛顿近似二阶法的岩土工程系统可靠性分析 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(3): 726-733.
[13]
李国维1,2,于 威1,3,李 峰4,吴建涛2,曹雪山2,袁俊平3,汪井秋1,3 . 引江济淮软岩钢筋、GFRP筋锚杆承载差异试验 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(3): 601-610.
[14]
蒋水华1,2,曾绍慧1,潘嘉铭1,姚 池1,杨建华1,周创兵1. 岩土体参数约束随机场解析模拟方法及边坡可靠度分析 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(3): 642-651.
[15]
杨智勇1,2,李典庆1,2,曹子君1,2,唐小松1,2. 基于广义子集模拟样本加权法的边坡多失效模式可靠度分析 [J]. 岩石力学与工程学报, 2018, 37(3): 630-641.